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JKSPE : Journal of the Korean Society for Precision Engineering

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다구치 방법과 그레� 관계분�� �용한 전기화학 수소압축기 엔드플레�트� 구조분� � 최�화

Structural Analysis and Optimization of Electrochemical Hydrogen Compressor End Plate Using Taguchi Method and Gray Relational Analysis

Journal of the Korean Society for Precision Engineering 2023;40(12):955-964.
Published online: December 1, 2023

1 서울시립대학� 대학� 기계정보공학과

2 서울시립대학� 기계정보공학과

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#E-mail: kwon@uos.ac.kr, TEL: +82-2-6490-2386
• Received: August 4, 2023   • Revised: September 11, 2023   • Accepted: October 5, 2023

Copyright © The Korean Society for Precision Engineering

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η

S/N Ratio
최근 �너지 소모, 압축 방법, 수소오염 등� 단�� 있는 기계� 압축� 대한 대안으로 비기계� 압축 방� 중 전기화학� 수소압축기가 주목� 받고 있다[1]. 전기화학� 수소압축기는 전기화학� �리를 �용하여 수소를 압축하는�, 낮� 전력 소비와 열 �실, 높� 효율, 고순� 압축 등� 장�� 있다[2]. 전기화학� 수소압축기� 높� 출력과 내구성 향�� 위해 엔드플레�트� 대한 정확한 디��� 최�화 연구가 필요하다. Jo et al.� 유한요소분�(FEA)� 사용하여 물 전기분해(PEMWE)스��서� 엔드 플레�트� �께가 성능� 미치는 �향� �가하고 최�화하였다[3]. 그들� 엔드 플레�트� �께� 따� PEMWE 스�� 성능� �향� 분�하였다. Choi et al. 연료전지 스�� 엔드플레�트� 대한 토�로지 최�화� 대해 연구하였다. 토�로지 최�화로 얻� 설계 값� 제작성� 고려한 설계로� 전환 시 유��들� 미리 파악하고 유한요소분�(FEA)� �용하여 최�설계를 수행하였다[4]. Chung et al.� 양성� �환막 연료전지(PEMFE) 스�� 기계� 설계 � 분�� 대한 방법론� 제시하였다. �를 위해 PEMFC 스�� 기계� 반�� 설계, 분� � 개선하는 방법� 연구했다[5]. Yu et al.� 엔드플레�트� 경량화와 � 나� 열특성� 갖�� 설계하기 위해 공리� 설계방법과 유한요소해�� 사용하여 탄소섬유강화 복합재질로 � 외부�과 열 절연�� 내재� 샌드위치 구조� 엔드플레�트� 대한 연구 수행하였다[6]. Zhou et al.� 양성� �환막 연료전지(PEMFC)� 기계� �태를 예측하기 위한 복합모�과 재료 특성 등가를 기반으로 유한요소모�(FEM)� 사용하여 스� 시스템� 모��했다. 유한요소모�� 정확성� 검�하기 위해 스탬프 처리� 분리�(Bipolar Plate)� 사용한 실험� 수행하였다[7]. Yoon et al.� 스� 조립과정 시 발�하는 조립오차� 대해 스�� 안전성확보와 성능향�� 위해 다구치 방법� �용해서 양성� �환막 연료전지(PEMFC)� 가스켓(Gasket)� 강건설계를 수행하여 구조� 신뢰성� 확�하였다[8]. Caponetto et al.� 압축 압력� 700 Bar로 작�하는 전기화학 수소 압축기� 엔드플레�트� 모양과 �께를 유한요소법(FEM) 분�� 사용하여 최�화하였다[9]. Kim et al.� 유한요소 방법(FEM)과 DOE를 활용하여 스�� 성능� �향� 주는 기체 확산층� 압력 분�� 대한 설계 매개변수� �향� 분�하고 최�화를 수행하였다[10]. 지금까지 엔드플레�트� 대한 연구들� 주로 고분� 전해질 연료전지(PEMFC)� �용�는 엔드플레�트� 디�� � 성능향�� 위한 최�화 연구들� 진행�었다. 따�서 전기화학� 수소압축기� 엔드플레�트 경우 구조�으로 � 높� 작�압력으로 확장해서 설계�고 검��어야 한다. 하지만 전기화학� 수소압축기� 엔드플레�트� 대한 디��과 구성품들� 대한 구조� 검� 연구는 거� 수행�지 않았다.
� 연구�서는 고압 작� 조건�서 전기화학� 수소압축기 스�� 성능과 내구성� 극대화하기 위해 스� 구성품 중 엔드플레�트� 개�� 설계 방법론� 제시하였다. �한 다구치-그레� 관계분�� �용하여 엔드플레�트 파�미터 최�화를 시행하였다. 최�화� 엔드플레�트가 전기화학� 수소 압축기� 스�� 성능과 내구성� 미치는 �향� 검토하기 위해 Dummy Cell� �층하여 구조분�� 통해 전기화학� 수소 압축기� 스� 내부� 구성품(분리�, 기체확산층) 사�� 분��는 접촉압력� 균�� 경향� 분�하였다.
2.1 전기 화학� 수소압축기
전기화학 수소 압축기(EHC)는 고분� 전해질 연료전지(PEM-FC)와 ��한 구조를 가지고 있다[11]. 양쪽� 전해질로 작용하는 막� � 개� 촉매가 함유� 전극 사�� 위치해 있으며, 양극(Anode)�서 수소가 산화�고 �극(Cathode)�서는 전� 공급� �해 환��다. �러한 방�으로, 수소가 저압 양극구�(Fig. 1, Left)�서 고압(높� 압력) �극 구�(Fig. 1, Right)으로 ��하게 �다[12].
Fig. 1

How an electrochemical hydrogen compressor works

KSPE_2023_v40n12_955_f001.jpg
2.2 엔드플레�트� 최�화 방안
엔드플레�트 설계를 위해 단위 Cell 활성화면�� 28.26 cm2, 압축과정 중 스� 내부�서 발�하는 최대 압력 300 Bar로 결정하였다. �를 만족하면서 가장 무게가 �게 나가면서� 변형� 최소, 그리고 최소� �력� 받는 엔드플레�트를 설계하는 것� � 연구� 목��다. �는 운반� 용�하면서� 변형� �한 수소가스 누출� 없는 수소압축기를 설계하기 위함�다.
(1)
Constraints: Cell Activation Area = 28.26 cm2 ,Cell Maximum Pressure = 300 BarMinimize: Weight, Stress, Stress
여기서 압축기� 무게 최소화와 변형 최소화는 서로 모순�다. 무게를 최소화하면 변형� 커지고, 변형 최소화를 위해서는 무게를 가능한 한 �게 해야 하기 때문�다. 서로 모순�는 �개� 목�� 달성하기 위해서 다구치-그레� 관계분�� 합성방법� �용하였다[13]. 즉 먼저 다구치 방법으로 무게 최�화와 변형과 �력 최소화를 �� 실시하고 ��� 목�함수� 가중치를 설정하여 그때� 파�미터를 결정하는 방법� �용하였다. 여기서 �력� 엔드플레�트� 작용하는 최대 Von Mises �력� 채�하였다.
2.3 다구치방법� �용한 엔드플레�트 구조 최�화

2.3.1 설계�� � 설계조건 결정

먼저 다구치 방법� �용하여 전기 화학� 수소 압축기(Electrochemical Hydrogen Compressor)� 엔드플레�트 설계 � 유효성 �가를 수행하였다. 엔드플레�트� 형� 설계 ��는 Fig. 2�서 명시한 � 설계��들� 선�하였다. �한, 전기 화학� 수소압축기 작� 시 주변 환경 (온�, 습�)과 스� 조립 시 발�하는 유격과 같� 제어 불가능한 ��� 고려�었다. 엔드플레�트 초기 설계를 위해 제공� 정보는 단위 Cell 활성화면� 28.26 cm2 과 압축과정 중 스� 내부�서 발�하는 최대 압력 300 Bar�다. 제공� 초기 설계 값� 기반으로 엔드플레�트와 관련� 설계 파�미터와 범위를 Table 1과 같� 선정하였다. 엔드플레�트 모양� Caponetto et al.가 최�� 형�임� �명한 �형으로 선정하였다[7]. 엔드플레�트� 안전성� 유지하고 스� 내부 압력� 지탱하는 Tie Rod� Size와 개수는 스� 내부� 압력(300 Bar)� 버틸 수 있�� 안전률까지 고려하여 결정하였다. � 연구�서 Tie Rod Nominal Size가 M16, 개수 8개를 수준 1로, Tie Rod Nominal Size를 M12, Tie Rod개수 14개를 2 수준으로, Tie Rod Nominal Size M10, 개수 20개를 3 수준으로 선정하였다. 부�절한 Tie rod Size와 개수는 시스템� 안정성 문제를 초래할 수 있다. 엔드플레�트� 외경, 활성화 면� 최대활용 � Tie Rods 배치� �향� 주는 항목� Current Plate Distance, Outer Diameter Distance는 활성화면�� 고려하여 Current Plate Distance, Outer Diameter Distance가 최소치� 경우�� Tie Rod 간� 배치배열� �룰 수 있�� ��� 수준� 결정하였다. 엔드플레�트 구조강�와 무게� �향� 주는 항목� 엔드플레�트� �께는 임�로 75 mm를 1수준으로 하였고 25 mm씩 늘어나�� ��� 수준� 결정하였다. 엔드플레�트� 봉� � 압축과정�서 필요한 압력 제어� �향� 주는 항목� Clamping Pressure� 제시� 값� 없기 때문� 스� 내부�서 발�하는 압력� 같� 값� 1수준으로 하였고 5 MPa씩 늘어나�� ��� 수준� 결정하였다.
Fig. 2

Definition of design parameters for end plate

KSPE_2023_v40n12_955_f002.jpg
Table 1

End plate design parameter table

Table 1
Control factors Unit Level of parameters
1 2 3
Number of tie rods (A) EA 8 14 20
CP distance (B) mm 10 20 30
OD distance (C) mm 10 15 20
Thickness (D) mm 75 100 125
Clamping force (E) MPa 30 35 40
결과�으로 5개� 3수준 설계��가 결정�었다. ��배열표는 설계 파�미터 사�� �호작용� 고려하지 않고, 주 효과만� 고려하여 L18로 결정한 후, � 경우� 대하여 유한요소법(FEM) 시뮬레�션� 수행하였다. FEM 해�� 위하여 ANSYS Design Modeler (ANSYS Workbench 18.2.2)� �용하여 18가지 Case� 모�� ��터를 �성하였다. 격�(Mesh)는 단� 엔드플레�트 형�� 단순하므로 Mechanical Auto-Mesh를 �용하여 �성하였고, 격�(Mesh)� 요소 편차를 줄�기 위해 격�(Mesh) 밀�를 +100으로 설정하였다. 엔드플레�트� 재질로 수소� 대한 내�성� 우수한 Stainless 316L� 선�하였고 그물성치가 Table 2� 주어졌다. 체결 압력� 엔드플레�트� 바닥면 모서리� Remote Fixed 조건으로 고정시켰다. 스� 내부�서 발�하는 내압� Current Plate를 통해 엔드플레�트로 전달�는 형태로 모사하였다. Current Plate 작� 압력� Cell� 최대압력� 300 Bar (30 MPa)를 �용하였다.
Table 2

Mechanical properties of stainless steel 316L

Table 2
Tensile strength, yield [MPa] 205
Tensile strength, ultimate [MPa] 515
Density 8,000
Young’s modulus [GPa] 193
Poisson ratio 0.27

2.3.2 시뮬레�션 결과 � ��터 분�

� 목� 함수� 대한 시뮬레�션 조건과 해�결과, 그리고 � (2)로 계산한 S/N비를 Table 3� 표시하였다.
(2)
η=-10log10�y2�
Table 3

End plate simulation results for deformation, stress, weight

Table 3
Case Parameter Response
A B C D E Deformation [mm] Stress [MPa] Weight [Kg] S/N ratio deformation S/N ratio stress S/N ratio weight
1 8 10 10 75 30 0.00565 120.13 17.92 44.96 -41.59 -25.07
2 8 20 15 100 35 0.00624 102.78 31.81 44.10 -40.24 -30.05
3 8 30 20 125 40 0.00701 90.96 55.16 43.09 -39.18 -34.83
4 14 10 10 100 35 0.00634 103.64 21.97 43.95 -40.31 -26.84
5 14 20 15 125 40 0.00733 88.59 36.98 42.69 -38.95 -31.36
6 14 30 20 75 30 0.00742 105.41 31.13 42.59 -40.46 -29.86
7 20 10 15 75 40 0.00798 117.30 17.37 41.96 -41.39 -24.80
8 20 20 20 100 30 0.00593 94.42 33.82 44.54 -39.50 -30.58
9 20 30 10 125 35 0.00789 88.36 38.71 42.05 -38.93 -31.76
10 8 10 20 125 35 0.00546 93.07 39.76 45.25 -39.38 -31.99
11 8 20 10 75 40 0.00889 116.13 21.78 41.02 -41.30 -26.76
12 8 30 15 100 30 0.00591 106.14 37.72 44.56 -40.52 -31.53
13 14 10 15 125 30 0.00524 99.12 30.48 45.61 -39.92 -29.68
14 14 20 20 75 35 0.00729 107.93 26.47 42.74 -40.66 -28.45
15 14 30 10 100 40 0.00859 97.44 32.38 41.32 -39.77 -30.20
16 20 10 20 100 40 0.00759 87.80 28.24 42.40 -38.87 -29.02
17 20 20 15 125 30 0.00651 95.90 32.05 43.73 -39.64 -30.12
18 20 30 10 75 35 0.00976 111.36 25.36 40.21 -40.93 -28.08

2.3.3 S/N비� 분산분�(ANOVA)

Table 4� 최소 � 변형 결과� 대한 분산 분�� 보여졌다. 여기서 변형� 가장 � �향� 미치는 ��는 F 값� 가장 � Clamping Force임� 알 수 있다. �력 최소화�는 �께가 가장 중요함� Table 5� 보여졌는� �는 엔드플레�트� �께가 �가할수� �력 값� 낮아질 것��는 �관과 �치한다. 무게 최소화 분산분�� 주어진 Table 6�서 엔드플레�트� �께가 가장 � �향� 미치는 것으로 확��었다. 여기서 체결력� 엔드플레�트� 무게� 거� �향� 없�� 알 수 있다.
Table 4

ANOVA Table of minimum deformation

Table 4
Control factors DOF Sum of squares Mean square F value
Number of tie rods (A) 2 5.448 2.724 2.001
CP distance (B) 2 8.841 4.421 3.247
OD distance (C) 2 1.077† 0.538
Thickness (D) 2 7.589 3.795 2.787
Clamping pressure (E) 2 15.290 7.645 5.616
Error (2) (1.646) 0.823
Total 17 39.891 19.945
Table 5

ANOVA Table of minimum equivalent stress

Table 5
Control factors DOF Sum of squares Mean square F value
Number of tie rods (A) 2 0.771 0.386 0.804
CP distance (B) 2 0.246† 0.123
OD distance (C) 2 1.534 0.767 1.599
Thickness (D) 2 9.344 4.672 9.741
Clamping pressure (E) 2 0.395 0.198 0.412
Error (2) (0.714) 0.178
Total 17 13.003 6.323
Table 6

ANOVA Table of minimum weight

Table 6
Control factors DOF Sum of squares Mean square F value
Number of tie rods (A) 2 2.967 1.484 28.598
CP distance (B) 2 29.738 14.869 286.626
OD distance (C) 2 16.879 8.439 162.682
Thickness (D) 2 59.814 29.907 576.510
Clamping pressure (E) 2 0.009† 0.005
Error (2) (0.094) 0.047
Total 17 109.502 54.751

2.3.4 최�조건 결정

Fig. 3�서 � 목� 함수� 대한 설계 파�미터� 수준별 S/N비를 그래프로 보여졌다. 여기서 얻어진 엔드플레�트� Total Deformation, Equivalent Stress, 그리고 Weight� 최�조건� Table 7� 보여졌는� 목�함수� 따� 최�조건� 다르다. �를 극복하기 위해 그레� 관계분�� �용�었다.
Fig. 3

Parameter mean response graph by objective function

KSPE_2023_v40n12_955_f003.jpg
Table 7

Optimization conditions and simulation results for each objective function

Table 7
Optimization criteria Optimal combination Total deformation [mm] Equi valent stress [MPa] Weight [Kg]
Total deformation A1B1C3D3E1 0.004622 96.61 39.76
Equivalent stress A3B3C3D3E3 0.008199 82.96 49.88
Weight A3B1C1D1E1 0.006236 119.76 15.61
2.4 그레� 관계 분�
2.3절�서는 최소 Total Deformation, 최소 Equivalent Stress, 최소 Weight를 만족시키기 위한 엔드플레�트� 최� 설계 파�미터를 �립�으로 분�하고 결정했다. 그러나 � 목� 함수� 최�화 조건� ��하므로 그레� 관계 분�(Gray Relational Analysis)� �용하여 다목� 함수� 최� 조건� �시� 충족시키�� 시�하였다[13]. �때 � 목�함수� ��한 가중치 1/3씩� 할당하여 그레� 관계등급� 구하였다(Table 8).
Table 8

Gray correlation coefficient and gray correlation rating for analysis results

Table 8
Case Normalized S/N ratio Grey relational coefficient Grey relational grade
Total deformation Equivalent stress Weight Total deformation Equivalent stress Weight
1 0.910 0.000 0.986 0.847 0.333 0.972 0.646
2 0.779 0.537 0.618 0.694 0.519 0.567 0.534
3 0.609 0.902 0.000 0.561 0.836 0.333 0.519
4 0.756 0.510 0.878 0.672 0.505 0.804 0.594
5 0.537 0.975 0.481 0.519 0.953 0.491 0.589
6 0.517 0.455 0.636 0.509 0.479 0.579 0.470
7 0.394 0.088 1.000 0.452 0.354 1.000 0.542
8 0.848 0.795 0.565 0.767 0.709 0.535 0.603
9 0.413 0.983 0.435 0.460 0.966 0.470 0.569
10 0.951 0.837 0.407 0.911 0.754 0.458 0.637
11 0.192 0.124 0.883 0.382 0.363 0.811 0.467
12 0.852 0.433 0.462 0.771 0.468 0.482 0.516
13 1.000 0.650 0.653 1.000 0.588 0.590 0.654
14 0.546 0.377 0.759 0.524 0.445 0.675 0.493
15 0.257 0.702 0.603 0.402 0.626 0.557 0.476
16 0.480 1.000 0.712 0.490 1.000 0.635 0.638
17 0.719 0.750 0.612 0.640 0.666 0.563 0.561
18 0.000 0.271 0.788 0.333 0.407 0.703 0.433
Table 8�서 계산� 그레� �관관계 등급� �용하여 분산 분�� 수행한 후, 그 결과를 Table 9� 정리하였다. � 목�함수� �� 0.33� 가중치를 주고 분�했� 때, CP Distance가 첫번째, 엔드플레�트� �께가 �번째 � �향� �침� 알 수 있다. 다른 설계 파�미터들� � �향� 주지 않아 오차로 처리하였다. 그레� �관분�으로 결정한 파�미터와 � 목� 함수 별 최� 조건 파�미터� 대한 시뮬레�션 결과가 Table 10� 제시�었다. 그레� �관분�으로 얻어진 결과는 3가지 최� 조건 결과� 중간값� 가�� 알 수 있다.
Table 9

Analysis of variance table of gray relational ranks

Table 9
Control factors DOF Sum of squares Mean square F value
Number of tie rods (A) 2 0.0004† 0.0002
CP distance (B) 2 0.0451 0.0226 0.2713
PCD distance (C) 2 0.0007† 0.0004
Thickness (D) 2 0.0196 0.0098 0.1177
Clamping force (E) 2 0.0047 0.0024
Error (6) (0.4816) 0.0803
Total 17 0.5522 0.1041
Table 10

Optimization conditions and simulation results for each objective function

Table 10
Optimization criteria Optimal combination Total deformation [mm] Equivalent stress [MPa] Weight [Kg]
Total deformation A1B1C3D3E1 0.004622 96.61 39.76
Equivalent stress A3B3C3D3E3 0.008199 82.96 49.88
Weight A3B1C1D1E1 0.006236 119.76 15.61
GRA A3B1C3D3E1 0.005862 92.322 35.30
3.1 전기 화학� 수소압축기 스� 모�
최�화� 엔드플레�트� 안전성 � 성능� �가하기 위해 스� 내부� 전달�는 셀 접촉압력분�와 압력� 균� 여부를 분�하고 � �가하였다. 위를 위해 12개� Dummy Cell� �층한 스� 시뮬레�션� 실시하였다.

3.1.1 유한요소해� 구조 모��

전기 화학� 수소압축기 스�� 엔드플레�트, Bipolar Plate, Gasket, GDL, 그리고 MEA로 구성�어 있다. 본 연구�서는 모�� 간소화를 위해 Tie Rod와 Nut는 고려하지 않았다. 스� 시뮬레�션� 위해 제공� 활성화 면�(28.26 cm2), 작�압력(300 Bar)� 기준으로 설계� 단� Dummy Cell 구성 요소� 치수와 기계� 특성� Table 11� �세히 기술�었다
Table 11

Dimensions and mechanical properties of cell components

Table 11
Component Material Young’s modulus [GPa] Density [kg/m3] Poisson ratio Diameter, area [cm2] Thickness [mm]
End plate SUS 316L 193 8,000 0.25 Optimal Design
Bipolar plate Graphite 10 1,800 0.3 113.09 5.0T
GDL Carbon cloth 10 400 0.25 28.27 0.3T
MEA Nafion® 117 0.249 2,000 0.25 113.09 0.05T
Gasket Silicone rubber 0.05 2,300 0.3 66.76 0.5
PTFE 0.5 2,200 0.46 113.09 1.0T
Current plate Copper 120 8,960 0.34 113.09 7.0T
Tie rods SUS 304 190 8,000 0.27

3.1.2 경계조건 � 하중조건

본 모��서 가스확산층(GDL)과 엔드플레�트 사�, Current Plate와 Bipolar Plate 사�, 가스확산층(GDL)과 Bipolar Plate 사�, 그리고 Gasket과 Bipolar Plate 접촉조건� ‘Bonded’로 구성하였다. �한 엔드플레�트� 모서리를 X, Y, Z, Xθ, Yθ, Zθ� �유�는 0으로 가정하여 움�임� 구�하였다. Clamping Pressure는 엔드플레�트� 있는 와셔� 투�� 엔드플레�트 표면� 작용하는 것으로 모��하였다.

3.1.3 �절 체결력

본 연구�서는 GDL� 최대 효율� �출하기 위해 Dummy Bipolar Plate와 Dummy GDL� 접촉압력� 1.0 MPa로 설정하였다[14]. �한, 스� 내부 압력 누수 방지를 위해 GDL� �정 접촉압력� 가정하였다. �를 위해 �(3)� 사용하여 스� 내부�서 발�하는 300 Bar (30 MPa)� 압력� 엔드플레�트� 있는 와셔� 단면�으로 나누어 힘 �형 체결압력과 �정 체결압력� 계산하여 �정 체결압력� 65.5 MPa로 �출하였다. �를 통해 GDL� �절한 압력� �용하여 최�� 연료전지 성능� �출하기 위한 설계 기준� 제시하였다.
(3)
Pinternel =FClamping Force AWasher Area 
3.2 FEM 시뮬레�션 결과 � 토론
스� 내부� 전달�는 �균 접촉압력� �가하기 위해 Dummy GDL� 위치별로 24개� Sampling Data를 취�하고 �를 기반으로 �균 접촉압력� 계산하였다. Fig. 4는 힘-�형 방정�과 �정체결압력� �용하여 얻� 결과�다. 힘-�형 방정�으로 시뮬레�션한 결과, 스� 중심�서는 �균 접촉압력� 거� 0�었지만, 엔드플레�트� 가까워질수� �균 접촉압력� �가하는 경향� 보였다. 반면, �정 체결압력으로 시뮬레�션한 결과 �균 접촉압력� 목표 �균 접촉압력� 1.0 MPa� 근접하였고, 엔드플레�트� 가까워질수� �균 접촉압력� �가하였다.
Fig. 4

Dummy stack configuration schematic

KSPE_2023_v40n12_955_f004.jpg

3.2.1 체결압력 파�미터 분�

� 절�서는 Dummy GDL� 체결압력 변화� 따른 �균 접촉압력� 변화를 연구하였다. 체결압력� 20 MPa부터 5 MPa 단위로 �가시키면서 95 MPa까지 시뮬레�션� 수행한 결과, Fig. 5(a)�서 보듯� 체결압력� 65-70 MPa 구간까지 �균 접촉압력� 목표로 한 1 MPa� 가까워지다가 다시 �가하였다. 목표값� 근접한 체결압력구간� 대해 체결압력� 1 MPa 단위로 �가시키면서 시뮬레�션� 수행한 결과, Fis. 5(b)�서 보듯� 체결압력� 68 MPa� 기�으로 � 구간�서 목표로 한 �균접촉압력, 1 MPa� 근접하였다. � 체결압 중 낮�값� 결정해야 Middle Position GDL과 End Position GDL� �균접촉압력 차가 낮아 스�내부� 좀 � 균�한 접촉압력� 전달�� 알 수 있었다.
Fig. 5

Average contact pressure according to clamping pressure conditions

KSPE_2023_v40n12_955_f005.jpg
4.1 Dummy Single Cell 디�� 파�미터 최�화

4.1.1 Dummy Single Cell 디�� 파�미터 설정

셀 내부 구성품� 균� 압력분�를 위해 단� 셀 최�화 연구를 수행하였다. 단� 셀� 분리�(Bipolar Plate), 가스확산층(GDL), 가스켓(Gasket), 그리고 막 전극 접합체(MEA)로 구성�어 있다. 단� 셀� 최�화를 위해 � 구성품� 초기 디��값� Table 11� 제시�었고 다양한 디�� 변수� 범위는 Table 12� 제시하였다.
Table 12

Single cell design parameters and levels

Table 12
Parameter definition Parameter range
Inner gap Gasket side to bipolar plate inner side & GDL side gap 0.25-5.25 mm (Each 2.5 mm)
Outer gap Gasket side to bipolar plate outer side 0-7.5 mm (Each 2.5 mm)
Bipolar plate thickness Thickness 5-12.5 mm (Each 2.5 mm)

4.1.2 경계조건 � 하중 조건

경계조건으로 단� 셀� �부와 하부 Bipolar Plate 모서리를 X, Y, Z 방향 � Xθ , Yθ , Zθ ��로 고정하였다. 단� 셀� 압착 �태를 시뮬레�션하기 위해 압축하중� Bipolar Plate 외부 노출면� �용하였다. 압축하중� 단� 셀� 1.5 MPa부터 6.0 MPa까지 1.5 MPa 간격으로 �용하여 목표 �균 접촉압력� 1.0 MPa� �달할 수 있는 초기 체결압력� �출하였다. �를 통해 단� 셀 디�� 변수 최�화를 위한 2.5 MPa� 압축하중� �용하였다.

4.1.3 스� 시뮬레�션 결과 � 분�

시뮬레�션 결과가 Fig. 6� 보여졌다. Figs. 6(a), 6(b)�서는 Gasket과 구성품 간� Gap 수준� 따� 특정 값�서 균�한 접촉압력� 발�하는 것� 관찰�었다. �한, Fig. 6(c)�서는 Bipolar Plate� �께가 �가할수� 접촉압력� 균��가 향��고 GDL 중심 부근�서 발�하는 접촉압력� �가하는 것� 확�하였다. �러한 결과를 토대로, 균�한 접촉압력 전달� 위한 단� Cell� 최� 디��� �출하였으며, 해당 결과는 Fig. 7� 제시�었다.
Fig. 6

GDL contact pressure distribution according to design parameters

KSPE_2023_v40n12_955_f006.jpg
Fig. 7

Dummy single cell optimal design

KSPE_2023_v40n12_955_f007.jpg
4.2 Dummy Single Cell �층
� 절�서는 최�화� Dummy 단� 셀� �층 하여 접촉압력 분�와 균��� 대한 �향� 조사하였다. �층 � Dummy 단� 셀 간� 접촉조건으로는 Frictional Coefficient� 0.3으로 �용하였다. Fig. 8는 단� 셀 �층 별 End GDL 위치� 접촉압력 분�를 보여�니다. 단� 셀� �층� �가할수� �균 접촉압력과 균��가 향��는 것� 확��었다. Fig. 9� 단� 셀 �층별 Von-Mises Stress결과�다. 단� 셀� 6 Cell �� �층�었� 때 스�� 중심, 양쪽 � 부분�서 접촉압력� 안정화�는 것� 확�하였다. 따�서 안정화� 접촉압력� 얻기 위해서는 최소 6 Cell ��� 셀� �층해야 함� 알 수 있다.
Fig. 8

Contact pressure distribution for each layer of dummy single cell

KSPE_2023_v40n12_955_f008.jpg
Fig. 9

Dummy cell stacked section (Von-Mises Stress)

KSPE_2023_v40n12_955_f009.jpg
4.3 스� 작� �태 시뮬레�션

4.3.1 경계조건 � 하중 조건

시뮬레�션� 통해 실제와 거�� 유사한 결과를 얻기 위해 Tie Rod와 Nut, 와셔 등� 추가로 모��하여 스� �층 해�� 수행하였다. � 과정�서 기존� 고무 타입 Gasket 대신 내구성� 높� PTFE 재질� 사용하여 높� 내압과 체결압력� 견딜 수 있�� 설계하였다. 구성품� 기계� 특성치는 Table 11� 보여졌다. �한, 시뮬레�션� 수렴성 개선� 위해 엔드플레�트와 셀 구성품�는 Web Mesh 형태를, Tie Rod, Nut, 와셔�는 Hex Domination Mesh를 �용하였다. � 구성품 간� 접촉 조건� Table 13� 주어졌다.
Table 13

Dimensions and mechanical properties of single cell components

Table 13
Contact point Contact condition
Tie rod to end plate hole N/A
Tie rod to nut hole Bonded
Tie rod to washer hole N/A
Nut to washer Frictional (0.3)
Washer to end plate Frictional (0.3)
End plate to current plate Frictional (0.3)
Current plate to bipolar plate Frictional (0.3)
Bipolar plate to bipolar plate Frictional (0.3)
Bipolar plate to GDL Frictional (0.4)
Bipolar plate to gasket Frictional (0.8)
GDL to MEA (Cell) Bonded
Gasket to MEA (Cell) Bonded

4.3.2 내압발��태 시뮬레�션

스� 내부� 운전조건� 따� 전달�는 �균접촉압력 분�와 균�� 분�� 위해 추가�� 시뮬레�션� 수행하였다. 먼저 초기 부하�태를 시뮬레�션하기 위해 Bolt-Pretension 조건� �용하여 Tie Rod� 450 N� 하중� �용하였다. 그 �후�는 스�� 작�하는 �황� 가정하여 설계� 최대 내부압력� 300 Bar� �달하는 순서로 하중� 가하였다. Fig. 10(a)�서 초기부하�태 때 Dummy 단� 셀� �층한 경우 목표로 한 �균 접촉압력보다 낮� 분�를 보였지만, 3, 6, 12 Cell� �층했� 때는 End Position� 제외한 위치�서 균�한 접촉압력 분�를 확�할 수 있었다. 스�� 초기 부하 �태�서 스� 작�� 따� Cell 내부� 가스확산층(GDL)� 대한 �균 접촉압력 분�는 Fig. 10(b)� 보여졌다. 결과�으로, 초기 부하 �태보다 높� �균 접촉압력� 발�했다. 그러나 End Position� �균 접촉압력� 제외하면 초기 부하 �태와 유사한 �균 접촉압력 값� 다른 위치�서 균�한 형태로 발�하는 것� 확�하였다. �한, End Position� 접촉압력� 다른 위치� 있는 �균 접촉압력보다 높� 값� 나타내는 것� 알 수 있다.
Fig. 10

GDL average contact pressure distribution by location

KSPE_2023_v40n12_955_f010.jpg
� 연구�서는 전기화학� 수소 압축기� 작� 압력(300 Bar)�서 무게를 최소화하고, 변형과 �력� 최소화하면서 안전성과 성능� 최�화하는 엔드플레�트를 설계하기 위해 구조분 � 최�화를 수행하였다. 다구치 방법� �용하여 Number of Tie Rods, CP Distance, OD Distance, Thickness, Clamping Force, 그리고 엔드플레�트� 설계 ��들� 변형, �력, 무게� 미치는 �향� 분�하였다. 목�함수� 따� 변형, �력, 무게� �� 0.3� 가중치를 부여하여 다목� 최�화를 수행하였고, 그레� �관 관계 분�법� �용하여 최�수준� 구했다. 결과�으로, CP Distance가 가장 � �향� 미치는 것으로 확��었으며, �한 엔드플레�트 �께� �향� 주었다. 최�조건� 그레� �관분� 결과� 중간값� 가�� 확�하였다. 최�화� 엔드플레�트� 안전성과 성능� �가하기 위해 스� 내부� 셀 접촉압력 분�와 균�성� 분�하였다. 12개� �미 셀� �층한 스� 시뮬레�션� 수행하였고, 힘 �형 방정�� �용하여 셀 체결압력� 결정하여 시뮬레�션� 진행했다. 결과�으로, 최�� �균 접촉압력� 1.0 MPa� 근접하였고, 셀 체결압력� �가하면 Dummy GDL� �균 접촉압력� �소-�가하는 경향� 확�하였다. �불어, 균�한 접촉 압력분�를 위해 단� 셀 구성품� 최�화 � �층 시뮬레�션� 수행하였고, 6개 ��� 셀� �층한 경우 스� 내부� �균 접촉압력� 균�화�는 것� 확�하였다. �한, 운전조건� 따� 초기 부하 �태와 유사한 �균 접촉압력� 얻� 수 있었다. �러한 연구 결과는 수소 �너지 저장 시스템� 설계와 안정성 향�� 위한 유용한 정보를 제공하며, 다목� 최�화 문제� 그레� �관 관계 분�법과 다구치 방법� 유용한 접근 방법임� 보여준다.
� 논문� 2022년� 서울시립대학� �내학술연구비� �하여 지��었�.
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Sang Duk Seo
KSPE_2023_v40n12_955_bf001.jpg
He received his M.S in Mechanical Information Engineering from University of Seoul. He is currently an Engineer in Engineering Solution Group in INSTRON. He is involved in designing specialized solutions to meet the unique testing needs of a wide variety of materials and testing applications.
Won Tae Kwon
KSPE_2023_v40n12_955_bf002.jpg
He received his B.S., M.S. degree from Seoul National University, and Ph.D. degree from Northwestern University in 1982, 1984 and 1992, respectively. Prof. Kwon is currently a Professor of the Department of Mechanical and Information Engineering of University of Seoul, Korea. His research fields include micro machining and machining process optimization.

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Structural Analysis and Optimization of Electrochemical Hydrogen Compressor End Plate Using Taguchi Method and Gray Relational Analysis
J. Korean Soc. Precis. Eng.. 2023;40(12):955-964.   Published online December 1, 2023
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Structural Analysis and Optimization of Electrochemical Hydrogen Compressor End Plate Using Taguchi Method and Gray Relational Analysis
Image Image Image Image Image Image Image Image Image Image
Fig. 1 How an electrochemical hydrogen compressor works
Fig. 2 Definition of design parameters for end plate
Fig. 3 Parameter mean response graph by objective function
Fig. 4 Dummy stack configuration schematic
Fig. 5 Average contact pressure according to clamping pressure conditions
Fig. 6 GDL contact pressure distribution according to design parameters
Fig. 7 Dummy single cell optimal design
Fig. 8 Contact pressure distribution for each layer of dummy single cell
Fig. 9 Dummy cell stacked section (Von-Mises Stress)
Fig. 10 GDL average contact pressure distribution by location
Structural Analysis and Optimization of Electrochemical Hydrogen Compressor End Plate Using Taguchi Method and Gray Relational Analysis
Control factors Unit Level of parameters
1 2 3
Number of tie rods (A) EA 8 14 20
CP distance (B) mm 10 20 30
OD distance (C) mm 10 15 20
Thickness (D) mm 75 100 125
Clamping force (E) MPa 30 35 40
Tensile strength, yield [MPa] 205
Tensile strength, ultimate [MPa] 515
Density 8,000
Young’s modulus [GPa] 193
Poisson ratio 0.27
Case Parameter Response
A B C D E Deformation [mm] Stress [MPa] Weight [Kg] S/N ratio deformation S/N ratio stress S/N ratio weight
1 8 10 10 75 30 0.00565 120.13 17.92 44.96 -41.59 -25.07
2 8 20 15 100 35 0.00624 102.78 31.81 44.10 -40.24 -30.05
3 8 30 20 125 40 0.00701 90.96 55.16 43.09 -39.18 -34.83
4 14 10 10 100 35 0.00634 103.64 21.97 43.95 -40.31 -26.84
5 14 20 15 125 40 0.00733 88.59 36.98 42.69 -38.95 -31.36
6 14 30 20 75 30 0.00742 105.41 31.13 42.59 -40.46 -29.86
7 20 10 15 75 40 0.00798 117.30 17.37 41.96 -41.39 -24.80
8 20 20 20 100 30 0.00593 94.42 33.82 44.54 -39.50 -30.58
9 20 30 10 125 35 0.00789 88.36 38.71 42.05 -38.93 -31.76
10 8 10 20 125 35 0.00546 93.07 39.76 45.25 -39.38 -31.99
11 8 20 10 75 40 0.00889 116.13 21.78 41.02 -41.30 -26.76
12 8 30 15 100 30 0.00591 106.14 37.72 44.56 -40.52 -31.53
13 14 10 15 125 30 0.00524 99.12 30.48 45.61 -39.92 -29.68
14 14 20 20 75 35 0.00729 107.93 26.47 42.74 -40.66 -28.45
15 14 30 10 100 40 0.00859 97.44 32.38 41.32 -39.77 -30.20
16 20 10 20 100 40 0.00759 87.80 28.24 42.40 -38.87 -29.02
17 20 20 15 125 30 0.00651 95.90 32.05 43.73 -39.64 -30.12
18 20 30 10 75 35 0.00976 111.36 25.36 40.21 -40.93 -28.08
Control factors DOF Sum of squares Mean square F value
Number of tie rods (A) 2 5.448 2.724 2.001
CP distance (B) 2 8.841 4.421 3.247
OD distance (C) 2 1.077† 0.538
Thickness (D) 2 7.589 3.795 2.787
Clamping pressure (E) 2 15.290 7.645 5.616
Error (2) (1.646) 0.823
Total 17 39.891 19.945
Control factors DOF Sum of squares Mean square F value
Number of tie rods (A) 2 0.771 0.386 0.804
CP distance (B) 2 0.246† 0.123
OD distance (C) 2 1.534 0.767 1.599
Thickness (D) 2 9.344 4.672 9.741
Clamping pressure (E) 2 0.395 0.198 0.412
Error (2) (0.714) 0.178
Total 17 13.003 6.323
Control factors DOF Sum of squares Mean square F value
Number of tie rods (A) 2 2.967 1.484 28.598
CP distance (B) 2 29.738 14.869 286.626
OD distance (C) 2 16.879 8.439 162.682
Thickness (D) 2 59.814 29.907 576.510
Clamping pressure (E) 2 0.009† 0.005
Error (2) (0.094) 0.047
Total 17 109.502 54.751
Optimization criteria Optimal combination Total deformation [mm] Equi valent stress [MPa] Weight [Kg]
Total deformation A1B1C3D3E1 0.004622 96.61 39.76
Equivalent stress A3B3C3D3E3 0.008199 82.96 49.88
Weight A3B1C1D1E1 0.006236 119.76 15.61
Case Normalized S/N ratio Grey relational coefficient Grey relational grade
Total deformation Equivalent stress Weight Total deformation Equivalent stress Weight
1 0.910 0.000 0.986 0.847 0.333 0.972 0.646
2 0.779 0.537 0.618 0.694 0.519 0.567 0.534
3 0.609 0.902 0.000 0.561 0.836 0.333 0.519
4 0.756 0.510 0.878 0.672 0.505 0.804 0.594
5 0.537 0.975 0.481 0.519 0.953 0.491 0.589
6 0.517 0.455 0.636 0.509 0.479 0.579 0.470
7 0.394 0.088 1.000 0.452 0.354 1.000 0.542
8 0.848 0.795 0.565 0.767 0.709 0.535 0.603
9 0.413 0.983 0.435 0.460 0.966 0.470 0.569
10 0.951 0.837 0.407 0.911 0.754 0.458 0.637
11 0.192 0.124 0.883 0.382 0.363 0.811 0.467
12 0.852 0.433 0.462 0.771 0.468 0.482 0.516
13 1.000 0.650 0.653 1.000 0.588 0.590 0.654
14 0.546 0.377 0.759 0.524 0.445 0.675 0.493
15 0.257 0.702 0.603 0.402 0.626 0.557 0.476
16 0.480 1.000 0.712 0.490 1.000 0.635 0.638
17 0.719 0.750 0.612 0.640 0.666 0.563 0.561
18 0.000 0.271 0.788 0.333 0.407 0.703 0.433
Control factors DOF Sum of squares Mean square F value
Number of tie rods (A) 2 0.0004† 0.0002
CP distance (B) 2 0.0451 0.0226 0.2713
PCD distance (C) 2 0.0007† 0.0004
Thickness (D) 2 0.0196 0.0098 0.1177
Clamping force (E) 2 0.0047 0.0024
Error (6) (0.4816) 0.0803
Total 17 0.5522 0.1041
Optimization criteria Optimal combination Total deformation [mm] Equivalent stress [MPa] Weight [Kg]
Total deformation A1B1C3D3E1 0.004622 96.61 39.76
Equivalent stress A3B3C3D3E3 0.008199 82.96 49.88
Weight A3B1C1D1E1 0.006236 119.76 15.61
GRA A3B1C3D3E1 0.005862 92.322 35.30
Component Material Young’s modulus [GPa] Density [kg/m3] Poisson ratio Diameter, area [cm2] Thickness [mm]
End plate SUS 316L 193 8,000 0.25 Optimal Design
Bipolar plate Graphite 10 1,800 0.3 113.09 5.0T
GDL Carbon cloth 10 400 0.25 28.27 0.3T
MEA Nafion® 117 0.249 2,000 0.25 113.09 0.05T
Gasket Silicone rubber 0.05 2,300 0.3 66.76 0.5
PTFE 0.5 2,200 0.46 113.09 1.0T
Current plate Copper 120 8,960 0.34 113.09 7.0T
Tie rods SUS 304 190 8,000 0.27
Parameter definition Parameter range
Inner gap Gasket side to bipolar plate inner side & GDL side gap 0.25-5.25 mm (Each 2.5 mm)
Outer gap Gasket side to bipolar plate outer side 0-7.5 mm (Each 2.5 mm)
Bipolar plate thickness Thickness 5-12.5 mm (Each 2.5 mm)
Contact point Contact condition
Tie rod to end plate hole N/A
Tie rod to nut hole Bonded
Tie rod to washer hole N/A
Nut to washer Frictional (0.3)
Washer to end plate Frictional (0.3)
End plate to current plate Frictional (0.3)
Current plate to bipolar plate Frictional (0.3)
Bipolar plate to bipolar plate Frictional (0.3)
Bipolar plate to GDL Frictional (0.4)
Bipolar plate to gasket Frictional (0.8)
GDL to MEA (Cell) Bonded
Gasket to MEA (Cell) Bonded
Table 1 End plate design parameter table
Table 2 Mechanical properties of stainless steel 316L
Table 3 End plate simulation results for deformation, stress, weight
Table 4 ANOVA Table of minimum deformation
Table 5 ANOVA Table of minimum equivalent stress
Table 6 ANOVA Table of minimum weight
Table 7 Optimization conditions and simulation results for each objective function
Table 8 Gray correlation coefficient and gray correlation rating for analysis results
Table 9 Analysis of variance table of gray relational ranks
Table 10 Optimization conditions and simulation results for each objective function
Table 11 Dimensions and mechanical properties of cell components
Table 12 Single cell design parameters and levels
Table 13 Dimensions and mechanical properties of single cell components